Главная » Статьи » Новости города

Гареев Марат Шамильевич Магнитогорск
гареев марат шамильевич магнитогорск

Гареев Марат Шамилевич

По данным Статрегистра Гареев Марат Шамилевич является учредителем компании ООО НПО ПРОЕКТ ИННОВАЦИЯ , г. Магнитогорск, Челябинская область . Данная информация получена на основе анализа ЕГРЮЛ, может являться устаревшей и не нарушает 152-ФЗ О персональных данных согласно ст. 6 129-ФЗ О Государственной регистрации юридических лиц и индивидуальных предпринимателей .

Учредители компании по данным Статрегистра на июнь г.
  • ГРАЖДАНЕ РОССИИ
Учредители компании по данным Статрегистра на октябрь г.
  • Граждане России
Учредители компании по данным ЕГРЮЛ на февраль г.
  • Купфер Максим Сергеевич (доля участия - 20%)
  • Марченко Даниил Валерьевич (доля участия - 20%)
  • Гареев Марат Шамилевич (доля участия - 20%)
  • Воронин Виталий Александрович (доля участия - 20%)
  • Шульга Михаил Николаевич (доля участия - 20%)

Информация, размещенная на этой странице, может являться устаревшей или недостоверной. Данный сайт не гарантирует, что Гареев Марат Шамилевич является учредителем ООО НПО ПРОЕКТ ИННОВАЦИЯ .

ООО ДОМ КУХНИ , Мытищинский район
  • Щипачев Дмитрий Алексеевич ООО КБ РИТМ , г. Реж
  • Денисова Светлана Владимировна ООО СВЕТЛАНА , г. Пушкин
  • Соболева Светлана Анатольевна ООО ПАССАЖИРАВТО , г. Невель
  • Гельфгат Галина Ивановна

    Определение об отложении рассмотрения заявления/жалобы

    Экспорт в Word Экспорт в PDF Распечатать

    АРБИТРАЖНЫЙ СУД ЧЕЛЯБИНСКОЙ ОБЛАСТИ

    ОПРЕДЕЛЕНИЕ

    г. Челябинск

    15 мая г.                                                                Дело № А76-10640/

    Судья Арбитражного суда Челябинской области  Строганов С.И. при ведении протокола судебного заседания секретарем судебного заседания Половниковой Ю.В. рассматривая в открытом судебном заседании ходатайство арбитражного управляющего Соломка Сергея Ивановича, предъявленного в рамках дела о несостоятельности (банкротстве) общества с ограниченной ответственностью  «Урал-Фасад», г. Магнитогорск Челябинской области, об истребовании документов и имущества,

    при участии в судебном заседании: представителя участников должника - Павлюк С.Д. личность установлена по паспорту, протокол внеочередного собрания кредиторов от 05.04., третье лицо – Павлюк С.Д. личность установлена по паспорту, конкурсного управляющего Соломка С.И, личность установлена по паспорту, представителя участников должника - Гареева М.Ш.,  личность установлена по паспорту, протокол внеочередного собрания кредиторов от 05.04., представителя уполномоченного органа – Арсланбаевой А.А. личность установлена по паспорту, доверенность от 12.02. представителя конкурсного управляющего - Соломка Е.А. личность установлена по паспорту, доверенность от 13.05..

    УСТАНОВИЛ:

    Решением Арбитражного суда Челябинской области от 21.01. общество с ограниченной ответственностью «Урал-Фасад», г. Магнитогорск Челябинской области (далее – должник, ООО «Урал-Фасад» ) (ИНН 7444044605, ОГРН 1057420010493) признано несостоятельным (банкротом), конкурсным управляющим утвержден Соломка Сергей Иванович, член некоммерческого партнерства Саморегулируемая организация арбитражных управляющих «Южный Урал».

    06.02. конкурсный управляющий Соломка Сергей Иванович обратился в Арбитражный суд Челябинской области с ходатайством об истребовании у директора должника Гареева Марата Шамилевича: бухгалтерской документации должника ООО «Урал-Фасад» и иные документы, отражающие экономическую деятельность за период с 27.05.2005 по 30.01. договоры должника за период с 27.05.2005 по 30.01. материальные ценности ООО «Урал-Фасад» балансовой стоимости 23 513 тысяч рублей, в том числе: нематериальные активы – 25 тысяч рублей, основные средства – 51 тысяча рублей, запасы – 15 834 тысяч рублей, НДС по приобщенным ценностям – 12 тысяч рублей, дебиторская задолженность – 6 944 тысяч рублей, финансовые вложения – 263 тысяч рублей, денежные средства – 15 тысяч рублей (вх. № 7099).

    Определением суда от 12.03. заявление принято к производству арбитражного суда.

    В судебном заседании 09.04. суд в порядке ст. 49 АПК РФ принял уточнение требований в части конкретизации перечня истребуемых документов, конкурсный управляющий просит истребовать: солидарно у Гареева Марата Шамилевича, зарегистрированного по адресу: г.  455000,  г.  Магнитогорск,     пр.Ленина,  д.   140,  кв.  235   и  Павлюк  Сергея  Дмитриевича 16.02.1970 года рождения, проживающего по адресу: г. Магнитогорск, ул. Чапаева, д. 21, кв. 4, паспорт 75 02 506716 выдан 22.05.2002 ОВД Ленинского р-на г. Магнитогорска:

    -        бухгалтерскую документацию должника ООО «Урал-Фасад» и иные документы, отражающие экономическую деятельность за периоде 27.05.2005 по 30.01. г.

    -        договоры должника за период с 27.05.2005 по 30.01. г.

    -        материальные ценности ООО «Урал-Фасад» балансовой стоимость 23 513 тысяч рублей, в том числе: нематериальные активы - 25 тысяч рублей, основные средства - 51 тысяч рублей, запасы - 15 834 тысяч рублей, НДС по приобретенным ценностям - 12 тысяч рублей, дебиторская задолженность - 6 944 тысяч рублей, финансовые вложения - 263 тысяч рублей, денежные средства - 15 тысяч рублей, прочие оборотные активы - 368 тысяч рублей.

    Определением суда от 09.04. рассмотрение заявления отложено на 15.05..

    В судебном заседании 15.04. суд в порядке ст. 49 АПК РФ принял уточнение требований в части конкретизации перечня истребуемых документов, конкурсный управляющий просит истребовать: солидарно у Гареева Марата Шамилевича и Павлюк Сергея Дмитриевича документы ООО «Урал-Фасад»:

    -    накладные на получение и отпуск ТМЦ, акты выполненных работ, акты списания за период с 27.05.2005 по 30.01.

    -    приказы по личному составу, расчетные ведомости, личные карточки работников за период с 27.05.2005 по 30.01.

    -    приходные и расходные кассовые ордера за период с 27.05.2005 по 30.01.

    -    договоры за период с 01.01. по 30.01. г.

    -    материальные ценности ООО «Урал-Фасад» балансовой стоимость 23 513 тысяч рублей, в том числе: нематериальные активы - 25 тысяч рублей, основные средства - 51 тысяч рублей, запасы - 15 834 тысяч рублей, НДС по приобретенным ценностям - 12 тысяч рублей, первичные бухгалтерские документы, подтверждающие дебиторскую задолженность на сумму 6 944 тысяч рублей, финансовые вложения - 263 тысяч рублей, денежные средства - 15 тысяч рублей, прочие оборотные активы - 368 тысяч рублей.

    В судебном заседании Павлюк Сергей Дмитриевич, Гареев Марат Шамилевич пояснили по передаче документации конкурсному управляющему, приобщили к материалам дела акт приема-передачи от 16.04..

    Поскольку процессуальное обращение не может быть рассмотрено в настоящем судебном заседании ввиду необходимости представления ответчиками мнения по уточненному заявлению конкурсного управляющего, суд считает возможным судебное заседание отложить в порядке ч.5 ст. 158 АПК РФ .

    Руководствуясь ст.ст. 158, 159, 184, 185 Арбитражного процессуального кодекса, арбитражный суд,

    ОПРЕДЕЛИЛ:

    Отложить  судебное заседание на 03 июня года в 12 часов 30 минут. Судебное заседание состоится по адресу: г. Челябинск, ул. Воровского, 2, каб. № 326.

    Конкурсному управляющему представить копии материалов уголовного дела о краже имущества ООО Урал-Фасад у Павлюк С.Д.

    Гарееву М.Ш. Павлюк С.Д. представить доказательства передачи документов, материальных ценностей в соответствии с требованиями ст. 126 Федерального закона от 26.10.2002 г. № 127-ФЗ «О несостоятельности (банкротстве)», письменный отзыв на уточненное заявление, с документальным, правовым обоснованием возражений.

    Павлюк С.Д. представить копию заявления в правоохранительные органы о краже имущества ООО Урал-Фасад из материалов уголовного дела, иные дополнительные доказательства подтверждающие отсутствие истребуемых документов в связи с их кражей.

    Для соблюдения пропускного режима, установленного в здании Арбитражного суда Челябинской области, представителям лиц, участвующих в деле,  явившимся для участия в судебном заседании, необходимо иметь  копию определения арбитражного суда  о назначении судебного заседания, документ, удостоверяющий личность.

    Для участия в судебном заседании представителю необходимо иметь доверенность, оформленную в соответствии с п. 4 ст. 36 ФЗ

    «О несостоятельности (банкротстве)», содержащую полномочие  на ведение дел о несостоятельности (банкротстве).

    Судья                                                                               С. И. Строганов

    автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему: Прочность сжатых сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром

    Автореферат диссертации по теме Прочность сжатых сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром

    КОНТРОЛЬНЫЙ ЭКЗЕМПЛЯР

    На правах рукописи

    Гареев Марат Шамилевич

    Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата^^^ческих наук

    Магнитогорск 2004

    Работа выполнена в Магнитогорском государственном техническом университете им. Г. И. Носова

    Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент

    Кришан Анатолий Леонидович

    Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

    Асташкин Владимир Михайлович,

    кандидат технических наук, доцент Варламов Андрей Аркадьевич

    Ведущая организация: НИИЖБ, г. Москва

    Защита состоится « _8_» декабря 2004 г. в 15— часов на заседании диссертационного совета К 212.111.01 при Магнитогорском государственном техническом университете им. Г. И. Носова по адресу: 455000, г. Магнитогорск, Челябинской обл. пр. Ленина, 38, Малый актовый зал.

    С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

    Автореферат разослан «_4_» ноября 2004 г.

    Ученый секретарь

    диссертационного совета канд. техн. наук, доцент

    ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

    Актуальность темы: Конструкции из стальных труб, заполненных бетоном, находят все большее применение в мировой строительной практике. В сталетрубобетонном (СТБ) элементе внешняя оболочка выполняет одновременно функции и продольного и поперечного армирования. Она воспринимает все усилия, независимо от их направления и угла действия. Также стальная труба, выступая в роли внешней арматуры, в значительной степени препятствует развитию микротрещин в бетонном сердечнике. Стенки трубы, вследствие заполнения бетоном, обладают повышенной устойчивостью, как местной, так и общей.

    Совершенствование сжатых трубобетонных конструкций связано, во-первых, с применением высокопрочных материалов, а, во вторых, с обеспечением наиболее благоприятных условий совместной работы стальной оболочки и бетонного ядра на всех этапах нагружения.

    Один из способов усовершенствования трубобетонных конструкций - использование в них бетона, твердеющего под воздействием прессующего давления. В результате этого не только повышается прочность бетона ядра, но и происходит его предварительное обжатие.

    Несмотря на множество проведенных исследований трубобетонных конструкций, вопрос о выборе критерия, характеризующего наступление в них предельного состояния, остается открытым. Предлагаемые методики расчета СТБ элементов не учитывают действительного напряженно-деформированного состояния бетонного ядра и стальной оболочки.

    Цель работы - разработка методики расчета прочности стале-трубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром (СТБО), работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов.

    Автор защищает:

    - методику, алгоритм и программу расчета прочности сталетрубо-бетонных элементов с предварительно обжатым ядром, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов

    - усовершенствованный способ изготовления сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром

    РОС. НАЦИОНАЛЬНАЯ •ИВЛИОТЕКА

    - результаты анализа экспериментальных данных, полученных в ходе исследования напряженно-деформированного состояния, прочности и трещиностойкости центрально сжатых сталетру-бобетонных элементов с предварительно обжатым ядром

    - конструкцию сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром, усиленным высокопрочной продольной арматурой, защищенную свидетельством на полезную модель.

    Научную новизну работы составляют:

    - методика расчета прочности сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов

    - результаты анализа экспериментальных данных, полученных в ходе исследования напряженно-деформированного состояния, прочности и трещиностойкости центрально сжатых сталетру-бобетонных элементов с предварительно обжатым ядром

    -. конструкция сталетрубобетонного элемента с предварительно обжатым ядром, усиленным высокопрочной продольной арматурой.

    Практическую ценность работы представляют разработанная методика расчета прочности сталетрубобетонных конструкций, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов и материалы «Рекомендаций по расчету и проектированию сталетрубобетонных колонн».

    Внедрение результатов. Настоящая работа выполнена в соответствии с грантом конкурса проектов «Ползуновские гранты» г. Барнаул по теме «Трубобетонные сжатые элементы из опрессованного бетона, усиленного высокопрочной арматурой». Результаты работы приняты к применению в ОАО «Магнитогорский ГИПРОМЕЗ» и использовались при подготовке материалов «Рекомендаций по расчету и проектированию сталетру-бобетонных колонн». Разработанная методика расчета применялась при оценке действительного напряженно-деформированного состояния колонн несущего каркаса здания аквапарка «Водопад чудес» г. Магнитогорска, выполненных из стальных труб с наружным диаметром 426 мм, заполненных бетоном.

    Апробация полученных результатов.

    Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на трех международных научно-

    технических конференциях («Архитектура и строительство. Проблемы развития и совершенствования строительных конструкций», Томск, 2002 «Надежность и долговечность строительных материалов», Волгоград, 2003 «Эффективные строительные конструкции. Теория и практика», Пенза, 2003), на всероссийской научно-практической конференции «Градостроительство, реконструкция и инженерное обеспечение устойчивого развития городов Поволжья», Тольятти, 2004, а также на 61-й, 62-й и 63-й научно-технических конференциях МГТУ по итогам научно-исследовательских работ (Магнитогорск, 2002-2004 гг.), на заседаниях и семинарах, проводимых кафедрой Строительных конструкций МГТУ им. Г. И. Носова.

    Публикации. По материалам диссертации опубликовано 12 печатных работ, среди которых 5 статей, 6 тезисов докладов, 1 свидетельство на полезную модель.

    Структура и объем диссертационной работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных результатов работы, библиографического списка и приложений. Работа изложена на 161 страницах, содержит 6 таблиц, 64 рисунка, библиографический список из 133 наименований.

    СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

    Во введении освещена актуальность проблемы, научная новизна и практическая ценность работы, изложена сущность диссертации, поставлены цель и задачи и указаны основные пути их решения.

    В первой главе выполнен аналитический обзор исследований СТБ конструкций, среди которых работы А. А. Гвоздева, В. И. Гнедовского, А. А. Долженко, Л. К. Лукши, И. Г. Людков-ского, Ю. Н. Малашкина, А. Ф. Маренина, Г. М. Мартиросова, Г. П. Передерия, П. И. Плахотного, А. Б. Ренского, В. А. Роснов-ского, Р. С. Санжаровского, Н. Ф. Скворцова, Л. И. Стороженко, В. Н. Сурдина, Н. В. Смирнова, Г. Г. Соломенцева, В. М. Фоно-ва, Ф. Бойда, Н. Д. Гарднера, М. Меллера, А. Менаже, Ф. Ричарда, Дж. Севела, Цай Ш.-Х. и др.

    По результатам многочисленных исследований можно сделать вывод, что заключение бетона в стальную оболочку приво-

    дит к существенному повышению прочностных и деформатив-ных характеристик сталетрубобетонной конструкции.

    Однако исследования, выполненные рядом специалистов в этом направлении в последнее время, позволили заключить, что в большинстве случаев трубобетон представляет собой недостаточно технически совершенную конструкцию, в которой труба фактически является несъемной опалубкой, работающей как обойма лишь перед разрушением бетонного ядра. Таким образом, задача разработки более эффективной конструкции сжатого трубобетонного элемента является весьма актуальной.

    Одним из действенных способов повышения эффективности СТБ элементов можно считать применение в них бетонов, твердеющих под давлением. Многими исследователями отмечается, что за счет приложения избыточного давления на бетонную смесь значительно улучшаются прочностные и деформативные свойства бетона. Более того, в процессе прессования бетонной смеси при изготовления сталетрубобетонных элементов внешняя стальная оболочка получает предварительное растяжение и после сброса прессующего давления обжимает бетонное ядро.

    Большой вклад в изучение физико-механических свойств бетона, твердеющего под давлением, внесли И. Н. Ахвердов, И. Р. Енукашвили, Г. 3. Лохвицкий, В. Г. Матвеев, Г. В. Мурашкин, А. В. Саталкин, А. Л. Ционский, И. Баломей, А. Гумел, И. Идеи, Р. Лермит, Л. Е. Лесе, В. Роберте, Д. М. Рой, Э. Фрейссинэ, К. Е. Фудзии и др.

    Следует иметь ввиду, что работа СТБ конструкции существенно отличается от работы традиционных стальных и железобетонных конструкций и требует особого подхода к решению задачи о расчете и конструировании трубобетонного стержня.

    Среди исследователей нет единого мнения по поводу установления критерия, характеризующего наступление предельного состояния СТБ конструкций. Одни ученые считают, что за критерий наступления предельного состояния необходимо принимать достижение продольными деформациями СТБ элемента какой-то предельной величины. Другие предлагают считать предельно допустимой нагрузку, при которой продольные напряжения в стальной оболочке достигают предела текучести. Третьи за предельное состояние принимают достижение макси-

    мальной нагрузки воспринимаемой элементом, соответствующей стадии полного разрушения. Все предлагаемые методики расчета сталетрубобетонных элементов имеют те или иные существенные недостатки.

    На основании анализа экспериментально-теоретических исследований СТБ конструкций, а также опираясь на опыт применения их в практике строительства, автором обоснована тема диссертационной работы и сформулирована цель, в рамках которой поставлены следующие задачи:

    1. Разработка методики, алгоритма и программы для расчета на ЭВМ прочности сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов.

    2. Совершенствование способа изготовления сталетрубо-бетонных элементов с предварительно обжатым ядром.

    3. Изучение напряженно-деформированного состояния сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым и необжатым ядром в условиях центрального загружения кратковременной сжимающей нагрузкой, а также получение экспериментальных данных по параметрам микротрещинообра-зования для предварительно обжатого и необжатого бетона ядра сталетрубобетонных элементов.

    4. Определение экспериментальным путем оптимальных процента армирования поперечного сечения и уровня предварительного обжатия бетонного ядра исследуемых сталетрубо-бетонных элементов.

    5. Сопоставление коэффициентов эффективности работы центрально сжатых сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым и необжатым ядром.

    6. Разработка конструкции сталетрубобетонного элемента с предварительно обжатым ядром, усиленным высокопрочной продольной арматурой.

    Во второй главе разработана общая методика расчета для элементов СТБ и СТБО. Она основана на рассмотрении транс-версально-изотропной модели трубобетона, являющейся дальнейшим развитием ортотропной модели Н. И. Карпенко приме -нительно к расчету исследуемых элементов. При этом вводится

    новый критерий, характеризующий наступление предельного состояния исследуемых элементов.

    Сопоставления опытных величин относительных деформаций для трубобетонных элементов с результатами экспериментально-теоретических исследований закономерностей продольного деформирования бетона в условиях трехосного сжатия, полученных многими учеными и подтвержденными нашими экспериментальными данными, позволяют утверждать, что в начальной стадии текучести оболочки бетонное ядро может иметь значительные резервы с точки зрения его прочности. Учитывая возможность перераспределения усилий между сталью и бетоном предлагается за предельно допустимую для сталетрубобе-тонных элементов принимать нагрузку, соответствующую достижению продольных напряжений в бетоне уровня верхней границы микротрещинообразования Я\гс если металл внешней оболочки при этом находится в состоянии текучести.

    В случае, когда процесс развития макротрещин в бетоне начинается ранее перехода стальной оболочки в текучее состояние, рекомендуется за момент достижения предельного состояния принимать начало текучести металла трубы. В такой ситуации доводить уровень осевых сжимающих напряжений в бетоне до его прочности не следует, так как этот процесс будет неизбежно сопровождаться чрезмерным развитием деформаций укорочения трубобетонного элемента.

    При расчетах рассматриваемых конструкций с очень низкой прочностью бетона нельзя исключать возможности разрушения их ядра еще до начала текучести металла внешней оболочки. Предлагаемая методика расчета прочности учитывает и эту возможность.

    Данная методика расчета, кроме того, предусматривает наложение ограничений на величину продольных деформаций укорочения трубобетонных элементов. При действии кратковременной сжимающей нагрузки предельная величина относительных деформаций бетона принята равной 0,0035.

    Предлагаемая методика расчета базируется на следующих основных допущениях:

    1. Материалы бетонного ядра и стальной оболочки транс-версально-изотропны и подчиняются обобщенному закону Гука.

    2. При рассмотрении напряженно-деформированного состояния сталетрубобетонных элементов направления их геометрических осей симметрии считаются совпадающими с направлениями нормалей главных площадок для всех этапов загруже-ния, включая предельное состояние.

    3. При передаче осевого сжимающего усилия на бетон и стальную оболочку предполагается совместная работа ядра и оболочки вплоть до наступления предельного состояния.

    4. В предельном состоянии бетонное ядро находится в условиях объемного сжатия, а стальная труба - в состоянии плоского напряженного состояния.

    5. После наступления текучести напряжения в стальной трубе считаются постоянными и равными напряжениям в момент наступления пластического состояния. При этом материал оболочки подчиняется условию начала пластичности Губера-Мизеса-Генки.

    6. Для элементов круглого и кольцевого сечения, учитывая слабое влияние промежуточных тангенциальных напряжений аьтна трещиностойкость и прочность бетонного ядра, в расчетах тангенциальные напряжения Ofa принимаются равными радиальным оъг-

    Основные физические соотношения для бетона ядра, связывающие главные деформации еы с главными напряжениями оы в цилиндрической системе координат записываются в виде:

    где Е , - начальный модуль деформаций бетона,

    Уь - коэффициент изменения секущего модуля деформаций бетона при трехосном сжатии,

    /ЛуГ, /игг - коэффициенты поперечной деформации бетона, от,,„ оьг

    напряжения в бетоне ядра, соответственно в продольном и радиальном направлениях. Связь между деформациями и напряжениями для материала трубы можно представить в виде:

    где Ец - начальный модуль деформаций стали,

    - коэффициент изменения секущего модуля деформаций стали,

    - коэффициент поперечной деформации стали,

    Су* Ъг, Сл -напряжения в оболочке, соответственно в продольном, радиальном и тангенциальном направлениях. Коэффициентыцуп цгп в формулах (1) и (2) могут быть вычислены с учетом предложений Н. И. Карпенко для расчетов с применением ортотропных моделей материалов, а также с учетом результатов работ Ю. Н. Малашкина, Т. А. Мухамедиева, А. Н. Петрова, посвященных исследованию диаграмм деформирования бетона и стали при объемных напряженных состояниях.

    Число неизвестных в системах уравнений (1) и (2), с учетом связей между трансверсальными напряжениями в оболочке и ядре сводится к восьми. Это осевые и радиальные напряжения, а также деформации по соответствующим направлениям в бетоне и стали. Используя уравнение совместности деформаций бетона и стали в осевом направлении еьу = связь тангенциальных деформаций оболочки с радиальными деформациями ядра, а также уравнение равновесия проекций внешних сил и внутренних усилий на продольную ось элемента, можно вычислить все составляющие его напряженно-деформированного состояния. При этом продольные напряжения в бетоне ядра Оьу не должны превышать уровня верхней границы микротрещинообразования при трехосном сжатии Яск.з, если интенсивность напряжений в металле внешней оболочки сгя достигает величины расчетного сопротивления стали при одноосном растяжении Я. При Я, напряжения в бетоне ограничиваются его прочностью при трехосном сжатии (Тьу.и-

    Зависимости по определению осредненного уровня трещи-нообразования при трехосном сжатии:

    - для элементов сплошного сечения на основании предложения Ю. В. Зайцева:

    R-crc,3 Rere Kcrc Jbr\

    - для элементов кольцевого сечения, с учетом результатов исследований Л. К. Лукши:

    где RCrc - уровень трещинообразовання при одноосном сжатии, Ксгс - коэффициент эффективности бокового давления применительно к процессу трещинообразования (в первом приближении можно считать для сталетрубобетон-ных элементов с предварительно обжатым ядром.Ксгс =4, для элементов с необжатым ядром КСГс = 3), ß - отношение внешнего радиуса бетонного ядра к внутреннему.

    Таким образом, получены все основные уравнения для теоретической оценки НДС сталетрубобетонных элементов при тех уровнях нагружения, на которых еще сохраняется совместная работа бетонного ядра и стальной оболочки.

    По данной методике составлен и реализован на ЭВМ алгоритм расчета прочности сталетрубобетонных элементов, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов.

    В третьей главе изложены методики изготовления и экспериментального исследования СТБО и СТБ элементов.

    Было изготовлено 11 серий образцов, в каждой по 3 образца-близнеца. Отношение диаметра поперечного сечения исследуемых элементов к длине принято равным 1/4. 1/5. В качестве оболочки всех образцов служили трубы стальные электросварные прямошовныепо ГОСТ 10704 0 159x3 мм, 0 159x6 мми 0 219x6 мм (предел текучести стали труб соответственно 270 МПа и 265 МПа). Для элементов серии 03.159.1,5 требуемая толщина стенки стальной оболочки приблизительно в 1,5 мм получалась путем обточки на токарном станке. В экспериментах варьировалась величина относительной толщины стенки оболочки (5/d = 0,009. 0,038) и величина предварительного бокового обжатия (Р = 1,2. 3 МПа). Состав бетонной смеси был постоянным.

    Основной особенностью изготовления СТБО элементов является применение длительного (в течение 48 часов) прессования бетонной смеси давлением порядка 2. 4 МПа. Для создания прессующего давления используется пустотообразователь специальной конструкции, позволяющий эффективно отводить отжимаемую из бетонной смеси воду, который до укладки бетонной смеси устанавливается по продольной оси стальной трубы-оболочки. При прессовании (рис. 1,а) отформованной бетонной смеси изготавливаемого элемента (посредством нагнетания в пустотообразователь масла под избыточным давлением величиной 5. 7 МПа) в стальной оболочке в поперечном направлении создаются предварительные растягивающие напряжения. Благодаря этому, после сброса избыточного давления в пустото-образователе, обеспечивается предварительное боковое обжатие бетона (рис. 1,6). К моменту испытания величина предварительного обжатия бетонного ядра составляла 1,2. 3 МПа.

    Образцы испытывались в вертикальном положении на 500-тонном гидравлическом прессе марки 2 ПГ-500 в возрасте 90 суток кратковременной сжимающей нагрузкой по стандартной методике. Для определения параметров трещинообразования в бетоне использовался ультразвуковой тестер Пульсар-1.0. а) б)

    Оболочка

    пустотообраювателя Стальная труба

    Прессуемая бетонная смесь игр Обжатый б

    Рис. 1. Способ изготовления элементов СТБО:

    а) этап изготовления элемента

    б) этап загружения элемента

    В четвертой главе проведен анализ результатов экспериментального исследования СТБ и СТБО образцов и сопоставление их с данными, полученными в результате расчета с использованием разработанной методики.

    Осредненные результаты испытаний для серий экспериментальных образцов приведены в таблице 1. Здесь же представлены данные по призменной прочности исходного бетона Яь, а также определенные из экспериментов значения нагрузок, соответствующих верхней границе микротрещинообразования в бетоне Исгс и максимально достигнутой нагрузке N. Суммарное усилие несущих способностей бетонного ядра и трубы, испытанных отдельно, N находится расчетным путем. Коэффициент эффективности трубобетона характеризуется отношениями: при достижении верхней границы трещинообразования в бетонном ядре - Мсг/Мь при разрушении - М/Мь-

    В маркировке серий приняты следующие условные обозначения: Н - образец круглого сечения с необжатым ядром НО -образец кольцевого сечения необжатым ядром О М- образец кольцевого сечения с предварительно обжатым ядром, где N -величина предварительного бокового обжатия, округленная до целого числа 159 или 219 - внешний диаметр оболочки 1,5,3, 6 - средняя округленная толщина стенки оболочки.

    Таблица 1

    № Серия б/а Р, МПа МПа Кгс. кН К, кН кН

    1 Н.159.3 0,019 0 21,7 1016 1473 795 1,28 1,85

    2 Н.159.6 0,038 0 25,1 1395 2041 1204 1,16 1,70

    3 Н.219.6 0,027 0 23,7 2256 3019 1862 1,21 1,62

    4 НО. 159.3 0,019 0 21,7 784 1131 737 1,06 1,53

    5 НО.159.6 0,019 0 25,1 1071 1739 1187 0,93 1,51

    6 01.159.3 0,019 1,2 18,4 875 1197 685 1,25 1,71

    7 02.159.3 0,019 1,8 25,1 987 1403 926 1,22 1,73

    8 03.159.1,5 0,009 3,0 23,4 1161 1297 572 1,73 2,13

    9 03.159.3 0,019 3,0 21,7 1171 1411 737 1,56 1,88

    10 03.159.6 0,038 3,0 25,1 1612 2199 1187 1,40 1,90

    11 03.219.6 0,027 3,0 23,7 2943 3288 1795 1,57 1,81

    В результате анализа НДС элементов СТБ и СТБО выявлено, что характер разрушения во многом зависит от относительной толщины стенки оболочки:

    - для элементов, имеющих толстостенную оболочку (б^ = 0,038), разрушение всегда сопровождалось образованием гофров по периметру обоймы и раздроблением бетона в прилегающей зоне. В стадии, предшествующей разрушению, наблюдались существенные продольные деформации. При максимальном усилии N = образец принимал форму бочки, а затем перпендикулярно продольной оси элемента появлялась стремительно развивающаяся складка

    - для элементов с тонкостенной оболочкой (5^ = 0,009..0,027) наблюдалось разрушение от сдвига верхней части бетонного ядра по отношению к нижней под углом 45..60 Стальная оболочка при этом практически по всей поверхности загружаемых образцов находилась в стадии текучести и повторяла деформации ядра.

    Результаты экспериментов свидетельствуют о значительном повышении предела упругой работы элементов СТБО по сравнению с СТБ. В среднем это повышение составило 30. 35 %. Несущая способность образцов СТБО в среднем на 25. 27 % выше аналогичных образцов СТБ. Прочность бетона ядра СТБО возросла по сравнению с исходным бетоном в 2. 2,5 раза, тре-щиностойкость - в 2,3. 3 раза.

    В результате экспериментального исследования выявлено, что на повышение трещиностойкости и прочности бетона ядра значительное влияние оказывает величина предварительного бокового обжатия. Экспериментально определено, что при изготовлении сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром оптимальной является величина давления бокового обжатия 3 МПа.

    Сопоставление результатов расчета прочности исследованных сталетрубобетонных элементов по предложенной методике с полученными экспериментальными данными свидетельствует об их удовлетворительной сходимости (Д = 1. 16 %).

    Анализ теоретических зависимостей, описывающих напряженно-деформированное состояние сталетрубобетонных элементов показал, что они удовлетворительно коррелируются с данными как

    собственных экспериментов, так и выполненных другими авторами (А. А. Сахаровым, А. И. Шахворостовым, Л. И. Стороженко, А. П. Нестеровичем). Отклонение составило 1. 21 %.

    ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

    1. Разработана методика расчета прочности сталетрубобе-тонных элементов с предварительно обжатым ядром, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов, позволяющая учитывать действительное напряженно-деформированное состояние бетонного ядра и стальной оболочки. На основе предложенной методики построены алгоритм и программа для расчета прочности сжатых сталетрубобетонных элементов на ЭВМ.

    2. Усовершенствованы конструкция и способ изготовления сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром, позволяющие за счет приложения на бетонную смесь избыточного давления и эффективного отвода из нее отжимаемой воды получать на рядовых цементах и заполнителях высокопрочные бетоны и создавать предварительное обжатие бетонного ядра, благодаря чему существенно повышаются прочность и трещиностойкость таких элементов.

    3. Проведены экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния сталетрубобетонных элементов, работающих на сжатие в области случайных эксцентриситетов. Результаты исследований свидетельствуют о высокой эффективности сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром. Предварительное обжатие бетонного ядра приводит к повышению несущей способности элемента на 25. 27 %, предела упругой работы - на 30. 35 %, коэффициента эффективности - на 25. 30 % по сравнению с аналогичными элементами с необжатым ядром.

    4. Получены характеристики прочности и трещиностойко-сти бетона сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром. Прочность бетона ядра таких элементов возросла по сравнению с призменной прочностью исходного бетона в 2. 2,5 раза, а трещиностойкость - в 2,3. 3 раза.

    5. Анализ полученных экспериментальных данных свидетельствует о росте эффективности сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром с уменьшением относительной толщины стенки оболочки. При изменении относительной толщины стенки оболочки 5/Э от 0,038 до 0,009 коэффициент эффективности исследованных элементов увеличивается на 38. 42%.

    6. Установлено, что эффективность элементов предложенной конструкции существенно зависит от уровня предварительного бокового обжатия. Экспериментально определено, что при изготовлении сталетрубобетонных элементов с предварительно обжатым ядром оптимальной является величина давления бокового обжатия 3 МПа.

    7. Предложена новая конструкция сталетрубобетонного элемента с предварительно обжатым ядром, усиленным продольной высокопрочной арматурой, защищенная свидетельством на полезную модель.

    Основные положения и результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

    1. Заикин А.И. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. К расчету сжатых элементов из опрессованного бетона в стальной обойме // Строительство и образование: Межвуз. сб. науч. тр. - Вып. 5. -Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2002. - С. 91-94.

    2. Методика определения параметров трещиностойкости обжатого бетона. А.Л. Кришан, А.И. Заикин, М.Ш. Гареев, А.И. Сагада-тов // Архитектура. Строительство. Инженерные системы: Межвуз. сб. науч. тр. - Магнитогорск: МГТУ, 2002. - Ч. 1. - С. 46-50.

    3. Рациональный способ повышения прочности бетона. А.Л. Кришан, А.И. Заикин, М.Ш. Гареев, Е.А. Кришан // Строительные материалы и изделия: Межвуз. сб. науч. тр. - Магнитогорск: МГТУ,-2002.-С. 89-93.

    4. Гареев М.Ш. Прочность опрессованного бетона, работающего в условиях всестороннего сжатия // Архитектура и строительство. Проблемы развития и совершенствования строительных конструкций: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. -Томск: ТГАСУ, 2002. - С.70-71.

    5. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. Сагадатов А.И. Опрессован-ньтй трубобетон // Надежность и долговечность строительных материалов: Материалы III Междунар. науч.-техн. конф. - Часть 11. - Волгоград: ВолгГАСА, 2003. - С. 40-43.

    6. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. Трубобетонные элементы из опрессованного бетона в стальной обойме // Тез. докл. 61 науч.-техн. конф. - Магнитогорск: МГТУ, 2002. - С. 5-7.

    7. Гареев М.Ш. Минимальная величина прессующего давления в трубобетонных элементах из обжатого бетона // Тез. докл. 62 науч.-техн. конф. - Магнитогорск: МГТУ, 2003. - С. 5-7.

    8. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. К вопросу о практическом использовании опрессованного трубобетона // Вестн. МГТУ. Архитектура. Строительство. Современные инженерные системы. - 2003. -№ 2. - С. 6-9.

    9. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. Сагадатов А.И. Прочность трубобетона с опрессованным ядром // Эффективные строительные конструкции: теория и практика. Сб. статей II Междунар. науч.-техн. конф. - Пенза, 2003. С. 44-45.

    10. Полезная модель № RU 26575 Ш, МКИ 7 Е 04 С 3/36. Строительный элемент в виде стойки / А.Л. Кришан, М.Ш. Га-реев, В.Г. Матвеев, И.В. Матвеев. - 6 с: ил.

    11. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. Сагадатов А.И. Микротрещинообразование в опрессованном бетоне // Предотвращение аварий зданий и сооружений: Межвуз. сб. науч. тр. - Вып. 3. - Магнитогорск: МГТУ, 2003. - С. 133-136.

    12. Кришан А.Л. Гареев М.Ш. Сталетрубобетонные элементы с предварительно обжатым ядром // Градостроительство, реконструкция и инженерное обеспечение устойчивого развития городов Поволжья: Сб. докл. Всерос. науч.-практ. конф. - Тольятти: ТГУ, 2004. - С. 105-108.

    Подписано в печать 29.10.04. Формат 60x84 1/16. Бумага тип.№ 1.

    Плоская печать. Усл.печ.л.1,0. Тираж 100 экз. Заказ 762.

    455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38 Полиграфический участок МГТУ

    Источники: http://uchorg.com/id/4251171, http://rospravosudie.com/court-as-chelyabinskoj-oblasti-s/judge-stroganov-sergej-ivanovich-s/act-315132287/, http://tekhnosfera.com/prochnost-szhatyh-staletrubobetonnyh-elementov-s-predvaritelno-obzhatym-yadrom

  • Категория: Новости города | Добавил: magnitogorsk-3519 (14.08.2015)
    Просмотров: 403 | Рейтинг: 0.0/0
    Всего комментариев: 0
    avatar